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威尼斯赌博環牆基礎設計原則及受力分析-《儲罐基礎工程手冊》

作者:威尼斯赌博 時間:2019-04-24 11:24
儲罐環牆基礎設計原則及受力分析 第一節儲罐基礎設計原則 儲罐基礎設計aaaa,關鍵在於正常選擇基礎型式及地基處理方法aaaaa。 基礎選型應考慮到罐體的型式、容量、地質條件與使用要求aaaa。環牆是 信息摘要:

不鏽鋼罐環牆基礎的設計原理與受力分析

第一節不鏽鋼儲罐基礎設計原則

不鏽鋼罐基礎設計的關鍵是基本型和基礎處理方法的正常選擇aaa。

基本選擇應考慮到油箱的類型aaa,容量aaaaa,地質條件和使用要求aaa。環形牆是鋼筋混凝土環形基礎aaaa,在罐壁下方具有較大的剛度aaa。環形基座的作用是可靠地傳遞罐的壁載荷並防止基礎部分不穩定aaaaa。

另外aaa,基座在靠近罐體中心1m~1.5m範圍內的反作用力在環形基座上變化很大aaaa,這將導致罐體的應力和變形的敏感反應aaa。剛度較大的環形基座可起到環向變形協調的作用aaaa。 aaaa。

從技術和經濟的觀點來看aaaa,需要將環形基座設計得更薄更短aaa。但是aaa,環形底座的高度取決於沉降aaaaa。

也就是說aaa,在油箱充滿水並預壓並投入使用後aaaaa,油箱底部高度應符合生產和使用要求;環形基座的厚度和加強度取決於環形基座的側向土壓力和從上部傳遞的載荷aaaa。因此aaaaa,環形基座的設計與估計的沉降有關aaaa,即aaaaa,需要預提升量aaaaa,這與採用何種基礎處理方案的問題有關aaaa。

在軟土地基上建造大型油箱時aaaaa,油箱底板必須有一定的拱形aaa。由於罐壁承受來自罐的負載aaa,爲了直接承受負載aaa,在罐的底部邊緣下方使用環形基座和礫石aaaa,礫石或沙墊aaaaa。通過水預加載aaaaa,通常可以解決問題aaaa。如果要加速基礎的固結aaa,可以通過垂直排水或其他地基處理方法來補充aaaa。

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第二節環牆基礎(簡稱環基)受力分析

我們使用作用在環形基座上的力aaa,包括地面反作用力aaaa,作爲環形基座的外力(見圖3-1)aaaaa。作用在環形基座上的外力如下aaa。

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(1)環形底座P1的不鏽鋼罐壁頂部和不鏽鋼罐底部的負荷aaa,不鏽鋼罐底寬度C和儲存負荷q1aaaaa。分配寬度C是從罐的內壁到環基部的大腳的內邊緣的距離aaa。

實際上aaa,由於砂墊的擴散aaaaa,C值將大於上述距離aaaaa。

(2)環形基座內側的大面積液體儲存載荷q1和由砂墊層自重產生的側向水平側向壓力q2aaaaa。

(3)環形底座內壁砂層的垂直摩擦力x(z)是由沉降過程中環形基座和砂墊之間的垂直剪切變形引起的aaa。由於威尼斯赌博的中心沉降大於邊緣的沉降aaaaa,因此作用在環基座內壁上的摩擦力r(2)的方向垂直向下aaaa。

(4)環基面反作用力qg(x)aaaaa。取下圖3-2中環形基座部分的任何一點aaaaa。這代表完整環基中的纖維環aaa。可以假設環組由無數環狀纖維組成aaaa。現在我們假設圖3-2的環形部分被視爲剛體部分aaa,也就是說aaaa,在部分受到任何外力之後aaaa,部分的尺寸和形狀保持不變aaa,即纖維假設和纖維aaaa。奶牛之間沒有擠壓和脫臼aaa。這意味着任何外力的力aaaa,橫截面上任意點的法嚮應力a1和剪切應力e等於零aaaa,即Cx=0,6:=0aaaa,G:=0aaa,(3- 1)通過總體運動和旋轉aaaa,在這些基本假設下aaa,我們可以用集中力和集中力矩代替作用在截面上的任何形狀分佈載荷aaa。

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如果我們沿着環形基座的圓周截取單位長度爲1的單元aaa,則作用在單元主體上的上述外力由單位重量中心零點的集中力和集中力矩表示aaaaa。然後aaaaa,上述外力將相應地顯示在圖3-3(a)至(e)中aaaa。根據斷開體保持靜態平衡的條件aaaa,已知在橫截面中存在一定的內力aaaaa,並且由於環形基座是軸對稱構件aaa,作用在環形基座上的外力也是對稱的aaaa。因此aaaa,環形基座截面上的內力只能是軸對稱的aaa,所有非軸對稱內力都應爲零aaaaa。可以看出aaa,在環形基部的橫截面中僅允許正常的法嚮應力aaaa,並且不允許非軸對稱的剪切應力aaaaa。以這種方式aaaa,我們可以通過截面重心的正常中心將內力放在截面上aaaa,以分別集中力T和x軸aaaa。表示軸旋轉的內部力矩M和M.由於環形基部的橫截面寬度8小於環形基部的半徑aaa,因此比值B/r小aaaaa,因此可以假設橫截面上的法嚮應力c沿寬度均勻分佈aaaaa。在橫截面上aaa,可以採用Maaaaa,0aaaa。 aaaa。

因此aaaaa,剩下的問題是如何找到T和M.

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第三節環牆內力分析

在尋找內力T和內力矩M之前aaa,我們首先觀察環形截面在外部載荷作用下的位移aaaaa。

圖3-4是顯示環形基座位移的分析圖aaa。在不填充水的威尼斯赌博之前aaaaa,環基處於(a)狀態aaaa。隨着注水的預加載負荷增加aaa,環形基座下沉aaaa。環形基座內的壓力連續增加aaa,使得環形基座的周長也增加aaa,即環形基座的半徑增大aaaa。此外aaa,從裂縫寬度的發展可以看出aaaa,環形基部的半徑比頂部增加得更多aaaaa,這表明環形基部橫截面實際上圍繞其自身的重心旋轉並且角度位移的角度Q是3.

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假設環形基座在最大級充水預壓載荷下處於圖3-4(b)的狀態aaa,當環形基座呈現下沉變形S並且半徑增大Δr時aaa,第0節aaa。

我們知道環基從狀態(a)進入過渡狀態aaaaa。 (1.雖然有大量的沉降saaaaa,但它只是作爲一個整體產生的環形基座 - 整個環的剛體平行移動aaaa,並且不會導致環形基座攔截aaaa。並且內力發生了變化那就是:

爲了=0; MA=0(3-2)

環組從狀態(a)進入過渡狀態的原因是由垂直力引起的外力的結果aaaaa。產生這種位移效應的外力平衡條件是:

當從過渡狀態1轉變到過渡狀態2時aaaaa,看起來環基的半徑具有增量Δraaa。這導致環沿圓周具有拉伸變形aaaaa,並且環張力不可避免地施加在環基中aaaaa。這種環拉力是由環形基座的內部沙墊的側向壓力P2引起的aaa。

將半球作爲圖3-5中斷開的主體aaaaa,找到Te=P2·r(3-4)

M-2=0(3-5)

當過渡狀態2到達過渡狀態3時aaaa,即最終狀態(b)時aaa,環形基部在圖2所示的方向上呈現旋轉aaa。如圖3-4所示aaaaa,這使得環形基座頂面的半徑縮短aaaa,並且環形基部縮短aaa。半徑增加了aaaaa。這不可避免地導致環形基座中的環張力的頂部和底部之間的不一致aaa,並且底部的環拉力大於頂部aaaa。然而aaaa,與狀態2相比aaaaa,狀態3的平均半徑等於r + Araaa,因此截面的總環張力保持不變aaa,因此截面的旋轉僅影響環張力沿截面高度的分佈而沒有影響其總數aaaa。環拉的大小aaaaa。另外aaa,過渡狀態3更重要aaaaa,以表明由於所有部分都具有拐角aaaa,所以環形基部必須沿其圓周方向具有均勻分佈的外部力矩Mo.這種均勻的外扭矩實際上是Muaaaaa。 Meaaaa,Mg和Moa的總和aaa。

也就是說aaaaa,Mo=Mo + Ma + Ma + Me(3-6)環在徑向均勻外力矩M0的作用下受到截面的內力aaa,半徑也可以作爲分離體aaa,這是通過平衡條件得到的(見圖3-6)aaa。 aaaaa。

米 - )=沫·R

從上述位移分析可知aaaaa,環形基座的內力的原因是狀態2和狀態3aaaa,並且狀態是已知的(3是由環形基座內側的水平側壓力P2引起的)並且產生環拉力aaaa。狀態3是環基aaaaa。由所有外部力矩的總和引起aaa,即由M.=Mo1 + Ma + Ma + Ma引起aaaaa,狀態3不改變總環張力值aaaaa,但只改變截面高度處環張力的分佈形狀aaaa,只有環形基座沿環形方向aaa。導致純彎曲aaaa。

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根據這個結論aaaaa,我們可以分別找到環形基座的總環張力和截面的總內力矩Maaaaa,然後疊加這兩種情況aaaa,並根據偏心受拉構件進行加固aaa。

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