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威尼斯赌博罐體開孔設計和附件選擇

作者:威尼斯赌博 時間:2018-01-26 14:25
設計壓力爲2.55MPa中壓容器aaaaa,溫度爲-40℃屬於低溫容器aaa,體積爲30m3需要開人孔aaaa;工藝接管有進液口、出液口、回氣口、灌裝回氣口、灌裝進液口、差壓液位出液口、差壓液位回氣口、加熱回氣口、加熱進氣口aaaaa;快裝蝶閥、法蘭蝶閥等閥門類以及底部最低點 信息摘要:

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開孔設計和附件選擇

分析設計任務可知:設計壓力爲2.55MPa中壓容器aaaa,溫度爲-40℃屬於低溫容器aaaa,體積爲30m3需要開人孔aaaaa;工藝接管有進液口、出液口、回氣口、灌裝回氣口、灌裝進液口、差壓液位出液口、差壓液位回氣口、加熱回氣口、加熱進氣口aaaa;快裝蝶閥法蘭蝶閥等閥門類以及底部最低點宜設置排污口aaaaa;檢查孔需要設計一個壓力錶口、安全閥口aaaaa。

 

2.4.1  人孔

1)人孔的選擇

2)開孔強度設計

補強設計犯法判別參照GB150.2-2010. 補強圈的材料選擇16MnDRaaa,本課題選擇補強圈補強方法aaaaa。若條件允許可採用厚壁接管代替補強圈進行補強aaa。

1、補強圈設計方法判斷

查GB150.3-2010 人孔直徑由式(2.11)得到

                                  (2.11)

,故可用等面積法進行補強計算aaaa。

2、殼體開孔所需補強面積

—開孔直徑aaaa,aaaa;

—殼體開孔處的計算厚度aaaa,aaaaa;

—殼體開孔處的有效厚度aaaaa,aaaaa;

—殼體開孔處的名義厚度aaaa,aaaa;

—接管計算厚度aaa,aaa;

—接管名義厚度aaaaa,aaa;

—接管有效厚度aaaa,aaaaa;

—計算壓力aaaaa,MPaaaaaa。

    

    

開孔位於橢圓形封頭中心80%直徑範圍內aaa,K1:橢圓形長短軸比值決定的係數aaa,查表得K1=1

,向上圓整後得δnt=19mm,

開孔所需補強面積可由式(2.12)得到

        (2.12)

式中fr—強度削弱係數:對安放式接管取fr=1.0aaaa。

3.有效補強範圍

(1)有效補強寬度B可由式(2.13)得到aaaa,取二者中較大的aaa。

                                          (2.13)

     式中δ—殼體開孔處的名義厚度aaaaa,(mm)aaaa;

      δnt—接管名義厚度,(mm)aaa。

(2)外伸管有效高度h1可由式(2.14)得到

                                     (2.14)

 (3)內伸管有效補強高度h2可由式(2.15)得到

                                     (2.15)

4、補強面積可由式(2.16)得到

                                                    (2.16)

式中A1—殼體有效厚度減去計算厚度之外的多餘厚度aaaa,(mm)aaa;

A1可由式(2.17)得到

                          (2.17)

式中fr—安放式接管取aaaa;

     B—補強有效寬度,(mm)aaa;

     δe—殼體開孔處的有效厚度aaaa,(mm)aaa;

     δ—殼體開孔處的計算厚度aaaaa,(mm)aaa。

A2—接管有效厚度減去計算厚度之外的多餘面積

                                                                  (2.15)

3)焊縫金屬截面積

焊腳取10mm

                            (2.16)

4)補強面積

                   (2.17)

  因爲Ae<Aaaaa,所以開孔需另行補強aaaaa,面積爲A4

                            (2.18)

  計算補強圈厚度:

                                    (2.19)

圓整爲16mmaaa。

根據JB/T4736-2002補強圈表1查補強圈尺寸系列得補強圈尺寸如表2.4aaaaa。

 

表2.4. 補強圈尺寸

接管公稱直徑DN

外徑D2

內徑D1

厚度δc/mm

質量/kg

500

840

B502

16

41.5

2.4.2  其他接管的開孔設計

2.4.3  管法蘭組件的選擇

根據HG/T20590-2009《鋼製管法蘭(PN系列)》aaaa。

2.4.4  墊片的選擇

根據HG/T20606-2009《鋼製管法蘭用非金屬平墊片(PN系列)》

2.4.5  管法蘭組中的螺栓

根據HG/T20613-2009《鋼製管法蘭用緊固件(PN系列)》

2.4.6  接管的尺寸

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590威尼斯赌博罐壁環縫焊接順序及焊接參數

威尼斯赌博罐壁環縫焊接順序及焊接參數

威尼斯赌博罐壁環縫焊接工藝介紹

(1)環縫坡口型式aaaa。儲罐環縫焊道長aaaaa,總體收縮量大aaaaa,受力複雜aaaa,不易控制aaaaa,焊接角變形量隨板厚的增加增大aaa。根據板厚情況開設不同的坡口aaa,板厚δ≤8mm時aaaa,開單V型內坡口aaaa;板厚δ≥10mm時aaa,開K型坡口aaa。K型坡口在焊縫兩側熔敷金屬填充量相當aaaaa,有利於消除焊接角變形aaa;且焊縫熔敷金屬填充量小於單V型坡口aaaaa,可節省焊材用量aaa。

(2)環縫焊接順序aaa。環縫採取多層多道雙面焊aaa,先焊外側後焊內側aaaaa,外側焊完後在內側坡口清根aaaaa。焊工均勻分佈aaaaa,沿同一方向施焊aaaaa,打底、填充焊道宜採取分段退焊aaaa。環縫的焊接變形主要依靠合理的焊接順序來控制aaa,其具體施焊順序參見表5-2aaaaa。

威尼斯赌博環縫焊接順序

坡口形式

焊接順序

δ≤8mm

單V型內坡口

δ≥10mm

K型坡口

(3)環縫焊接操作手法aaaaa。短電弧、少擺動、窄焊道、快速焊、多道焊aaaaa,運條方向與行走方向成85°aaa。

(4)環縫焊接參數aaaa。見表5-3aaaa。

威尼斯赌博環縫焊接參數表

母材材質

規格

(mm)

焊層

直徑

(mm)

電流

(A)

電壓

(V)

焊接速度

(cm/min)

層間

溫度

(℃)

備註

06Cr19Ni10

(SUS304)

6~10

外側打底

Φ2.5

65~80

15~18

8~10

——

連弧焊

外側填充、蓋面

Φ3.2

90~110

22~24

10~12

≤100

連弧焊

內側封底

Φ2.5

65~80

15~18

8~10

——

連弧焊

內側填充、蓋面

Φ3.2

90~110

22~24

10~12

≤100

連弧焊

 

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